結(jié)構(gòu)設計各種調(diào)整系數(shù)

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程序總信息中各種調(diào)整系數(shù)取值 系數(shù)名稱 系數(shù)來因 系數(shù)對結(jié)果的影響 系數(shù)范圍 備注 周期折減系數(shù)CT 根本目的是為了在結(jié)構(gòu)計算中充分考慮填充墻剛度對計算周期的影響 折減越大，結(jié)構(gòu)自振周期越小。同環(huán)境下結(jié)構(gòu)受地震力越大。 框架 0.6-0.7 填充墻多時加0.1 框-剪 0.7-0.8 剪力墻 0.9-1.0 框-剪結(jié)構(gòu)部分地震力調(diào)整系數(shù)CF 由于剪力墻剛遠大于框架部分，剪力墻分擔大部分剪力，框架承擔很少， 若此在剪力墻開裂后很不安全。 要求 第i層框架柱剪力之和。 地震作用調(diào)整系數(shù)CE 又稱地震力調(diào)整系數(shù)， 用于放大或縮小地震作用 一般CE=1.0。 特可取0.85-1.5   梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)BT 考慮塑性內(nèi)力重分布，調(diào)整減小梁端負彎矩，相應增加跨中彎矩 使梁上下配筋比較均勻，框架梁調(diào)幅后跨中按平衡條件相應增大。 裝配式 0.7～0.8 實際工程中懸調(diào)梁負彎矩不調(diào)幅 現(xiàn)澆框架梁 0.8～0.9 跨中彎矩放大系數(shù)BM 當不計算活載或不考慮活載不利布置采用。 通過此系數(shù)來調(diào)整在恒載和活載作用下的跨中彎矩 高層 1.0   活載較大的多、高層 1.1～1.2 大活載多層 1.2～1.3 連梁剛度折減系數(shù)BLZ 抗震設計的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的連梁及剪力墻開洞形成的連梁，由于變位差較大，故剪力很大，連梁往往出現(xiàn)超筋現(xiàn)象 （可控制減少這種現(xiàn)象） 內(nèi)力位移計算 BLZ=0.5   位移由風載控制 BLZ>=0.8 梁剛度增大系數(shù)B框架 由于梁和樓板是連成一體的T形截面，而計算是取矩形，因此可將現(xiàn)澆和整體裝配式的B框架放大 （會增加梁所分擔的彎矩，梁負筋會變化大或小看彎矩是抵消還是增加）。 注意：B對框架連梁、次梁不起作用。 邊框梁 B框架=1.5 有現(xiàn)澆層的裝配式可適當放大 中間 B框架=2.0 梁扭矩折減系數(shù)TB 當程序沒有考慮梁抗扭轉(zhuǎn)約束時，梁的計算扭矩偏大，在計算中折減 （抗扭配筋會減少，超筋可能也就減少了） 一般TB=0.4     全部數(shù)據(jù)采用新規(guī)范 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5009-2001） 《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2001） 《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010-2002） 《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2002） 選自《建筑結(jié)構(gòu)設計新規(guī)范綜合應用手冊》朱炳寅 編。有自己的整理不算盜板吧？ 表一： 注：此表是本人自己整理，括號內(nèi)文字是本人自加，此注僅對表一。 表二： 非抗震結(jié)構(gòu)及抗震結(jié)構(gòu)通用性的內(nèi)力增大和調(diào)整   系數(shù)來因 系數(shù)對結(jié)果的影響 系數(shù)范圍 備注 框架梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù) 同上BT， 同上BT，滿足“強剪弱彎”的要求。 同上BT 同上BT 框架梁跨中正彎矩調(diào)幅系數(shù) 考慮塑性內(nèi)力重分布 （如與上系數(shù)同時使用要滿足靜力平衡） 調(diào)后跨中彎矩需滿足M>=0.5M0 M0跨中彎矩 錯位剪力墻的內(nèi)力增大系數(shù) 錯位剪力墻當近似作為直線平面剪力墻計算時，應增大內(nèi)力 (配筋量增加) 內(nèi)力×1.2； 若采用等效剛度計算剪力墻時剛度折減0.8 采用空間分析計算時無需調(diào)整 剪力墻連梁彎矩調(diào)幅系數(shù) 連肢剪力墻中，當某幾層連梁的設計值超過其最大承載力時可降低其彎矩設計值 要加大其余部位連梁彎矩設計值以保持平衡 最大可取0.8 應考慮連梁剛度折減的影響