基坑土釘支護(hù)技術(shù)規(guī)程·設(shè)計(jì)·土釘設(shè)計(jì)計(jì)算

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5.4.1土釘?shù)脑O(shè)計(jì)計(jì)算遵循下列原則：
1.只考慮土釘?shù)氖芾饔茫?BR> 2.土釘?shù)脑O(shè)計(jì)內(nèi)力按5.4.2條規(guī)定的側(cè)壓力圖形算出；
3.土釘?shù)某叽鐟?yīng)滿足設(shè)計(jì)內(nèi)力的要求，同時(shí)還應(yīng)滿足5.3.1條規(guī)定的支護(hù)內(nèi)部整體穩(wěn)定性的需要。
5.4.2在土體自重和地表均布荷載作用下，每一土釘中所受的最大拉力或設(shè)計(jì)內(nèi)力N，可按圖5.4.2所示的側(cè)壓力分布圖形用下式求出：
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式中θ――土釘?shù)膬A角；
P――土釘長(zhǎng)度中點(diǎn)所處深度位置上的側(cè)壓力；
P₁――土釘長(zhǎng)度中點(diǎn)所處深度位置上由支護(hù)土體自重引起的側(cè)壓力，據(jù)圖5.4.2求出；
P_q――地表均布荷載引起的側(cè)壓力。
圖中自重引起的側(cè)壓力峰壓Pm：
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粘性土Pm的取值應(yīng)不小于0.2rH。
圖中地表均布荷載引起的側(cè)壓力取為
P_q=k_aq
以上各式中的r為土的重度，H為基坑深度，k_a用下式計(jì)算：
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對(duì)性質(zhì)相差不遠(yuǎn)的分層土體，上式中的φ、c及r值可取各層土的參數(shù)tgφ_j、c_j及r_j按其厚度h_j加權(quán)的平均值求出。
對(duì)于流塑粘性土，側(cè)壓力p₁的大小及其分布需根據(jù)相關(guān)測(cè)試數(shù)據(jù)專門(mén)確定。
當(dāng)有地下水及其它地面、地下荷載作用時(shí)，應(yīng)考慮由此產(chǎn)生的側(cè)向壓力，并在確定土釘設(shè)計(jì)內(nèi)力N時(shí)，在式（5.4.2―1）和（5.4.2―2）的側(cè)壓力p中計(jì)入其影響。
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5.4.3各層土釘在設(shè)計(jì)內(nèi)力作用下應(yīng)滿足式（5.4.3）：
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式中F_s,d――土釘?shù)木植糠€(wěn)定性安全系數(shù)，取1.2~1.4，基坑深度較大時(shí)取高值；
N――土釘設(shè)計(jì)內(nèi)力，按第5.4.2條確定；
d――土釘鋼筋直徑；
f_yk――鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GBJ10―89）取用。
5.4.4各層土釘?shù)拈L(zhǎng)度尚宜滿足下列條件：
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式中l(wèi)₁――土釘軸線與圖5.4.4所示傾角等于(45°+φ/2)斜線的交點(diǎn)至土釘外端點(diǎn)的距離；對(duì)于分層土體，φ值根據(jù)各層土的tanφj值按其層厚加權(quán)的平均值算出；
d_o――土釘孔徑；
r――土釘與土體之間的界面粘結(jié)強(qiáng)度。
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5.4.5對(duì)支護(hù)作內(nèi)部整體穩(wěn)定性分析時(shí)，土體破壞面上每一土釘達(dá)到的極限抗拉能力R按下列公式計(jì)算，并取其中的最小值：
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式中d_o――土釘孔徑；
d――土釘鋼筋直徑；
l_a――土釘在破壞面一側(cè)伸入穩(wěn)定土體中的長(zhǎng)度；
r――土釘與土體之間的界面粘結(jié)強(qiáng)度；
f_yk――鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GBJ10―89）取用。
對(duì)于靠近支護(hù)底部的土釘，尚應(yīng)考慮破壞面外側(cè)土體和噴混凝土面層脫離土釘滑出的可能，其最大抗力尚應(yīng)滿足下列條件：
R≤πd_o（l－l_a）r+R₁(5.4.5―3)
式中R₁為土釘端部與面層連接處的極限抗拔力。