某工程大體積混凝土施工方案

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一、工程概況。
合肥市**人民法院綜合審判技術樓工程位于合肥市**區(qū)**路東側(cè)。工程主要由裙房和裙房上兩棟主樓組成?；A設計主樓為筏板基礎、裙房為獨立基礎，基礎砼設計強度等級為C35P8，筏板最大厚度為800MM,地粱最大截面為1000×1900、獨立基礎最大截面為5800×5800×2000，屬大體積混凝土施工范疇。且澆筑要求高，為確保本次基礎砼順利澆筑措施如下。
二、澆筑前的準備。
1、對本次砼澆筑所有參戰(zhàn)人員進行交底，使所有參戰(zhàn)人員了解筏板基礎砼澆筑的重要性。
2、澆筑前對所有梁截面尺寸、定位、配筋及防水進行檢查，無誤后報監(jiān)理單位復查并做好砼澆筑前的準備。
3、澆筑前再次檢查所有保證措施是否落實到位，落實后方可開機進行澆筑。
三、商品砼澆筑及供應保證措施。
合肥市**人民法院綜合審判樓工程，混凝土供料由**砼公司供應，該工程地下工程為片筏基礎，混凝土方量大，地梁底板一起澆筑，為保證本次砼澆筑的順利完成，我單位要求**砼公司必須派分管生產(chǎn)經(jīng)理楊斌、試驗人員、生產(chǎn)調(diào)度，到施工現(xiàn)場統(tǒng)一指揮運輸車輛及時供料。
    1、計劃投入3臺汽車泵, 12輛運輸車,采用以合作化路邊的西站為主生產(chǎn)線供料,同時總站作為輔助生產(chǎn)線作好應急準備隨時準備發(fā)料。確保每小時供料不少于50 m3，以保證砼澆筑的連續(xù)性。
2、以合作化路邊的西站為主生產(chǎn)線供料,此站到合肥市**人民法院綜合審判樓工程工地只需7分鐘左右，加上攪拌時間總共用時約20分鐘左右，計劃投入10輛砼罐車運輸，兩臺備用，以保證砼供應的連續(xù)性。
3、我單位將要求**砼公司指派分管生產(chǎn)經(jīng)理楊斌、試驗人員、生產(chǎn)調(diào)度，到施工現(xiàn)場統(tǒng)一指揮運輸車輛及時供料。同時為保證聯(lián)絡的通暢，我單位要求**砼公司在現(xiàn)場的生產(chǎn)經(jīng)理楊斌、生產(chǎn)調(diào)度及各砼罐車均要配備對講機，以便于我單位現(xiàn)場管理人員隨時了解砼供應及運輸情況。
  4、**砼公司在我單位要求下，在砼攪拌區(qū)將同時指派公司副經(jīng)理及技術總負責值班，隨時了解攪拌砼的塔落度、水灰比、供應情況，并及時調(diào)整。確保砼質(zhì)量及供應。
   5、原材料
①        水泥:采用巢湖鐵鵬P.O 42.5級
②        砂:采用舒城中粗砂,按JGJ52-92標準驗收。
③        石:采用巢湖散兵5-20、16～31.5mm碎石,按JGJ 53-92標準驗收。
④        膨脹劑:采用JEA-S低堿型明礬石膨脹劑,是經(jīng)省建廳確認批準的。
⑤        水:生產(chǎn)用水，采用飲用水。
6．在原材料備料上，商品砼攪拌站將預備不少于2500M3砼所需的原材料，確保本次澆筑砼用料。
四、勞動力安排。
  為保證本次砼澆筑的連續(xù)性，對勞動力作如下安排。
1、        本次澆筑將投入砼工100人，共分為五個小組、每組20人。根據(jù)澆筑需要，每次投入兩個小組進行澆筑，余下三組作為預備隊。瓦工將投入25人、共分3組，一組抹平兩組預備。確保澆筑連續(xù)性。
2、        對砼澆筑的振搗人員將使用我單位具有多年澆筑振搗經(jīng)驗的專業(yè)人員，并進行充分交底，簽定獎罰協(xié)議。振搗手分別為彭立好、吳家宏、齊龍祥（兩人振搗梁）、李業(yè)華、劉燈宏、饒兵、劉志彬，總負責為彭立好。
3、        本次澆筑管理人員將成立以曹文星為值班總負責，胡章華、李志云、曹友貴負責前臺，許華俊、盛邵一、楊俊負責后臺，侯田漢、樊剛負責聯(lián)系及控制攪拌站。
4、        現(xiàn)場電工孫東維、王進學兩人將24小時在現(xiàn)場跟班作業(yè)，適時調(diào)休。確?，F(xiàn)場用電通暢。
5、        鋼筋班、木工班將保證24小時內(nèi)隨時留有工人各4人，做到砼澆筑到那里人員跟班作業(yè)到那里。
6、        機修班將與我公司設備租賃公司及商品砼攪拌站聯(lián)系，并做到24小時內(nèi)隨叫隨到。以保證現(xiàn)場機械正常運轉(zhuǎn)和使用。
7、  現(xiàn)場實驗工(取樣人：徐峰)24小時跟班作業(yè)，隨時掌握砼的塔落度、水灰比、并做好砼試塊，標養(yǎng)試塊及時送入標養(yǎng)室。
五、設備及后勤保證措施。
1、        本次澆筑將使用汽車泵三臺，兩臺現(xiàn)場澆筑、一臺在商品砼攪拌站備用。砼罐車12輛，十臺用于現(xiàn)場使用、兩輛備用。
2、        澆筑前與供電部門聯(lián)系三天內(nèi)有無檢修等情況，確保供電正常。同時自備碘鎢燈20盞，燈管、燈線若干。滴燈燈管四個，確保現(xiàn)場擁有足夠的照明。
3、        現(xiàn)場自備砼振動棒棒機6臺、振動棒10根、平板振動器2臺。
4、        現(xiàn)場自備砼試模12組（抗?jié)B砼試模2組），塔落度測試筒一個及相關設備。
5、        現(xiàn)場自備塑料薄膜1200M2，麻袋1500條。用于砼表面保溫覆蓋。
6、        后勤工作由陳小平書記全權負責，現(xiàn)場備有足夠的熱水，熱飯及熱菜。做到隨時隨地有熱水，熱飯及熱菜。
7、　澆筑前要了解一周的天氣情況，掌握天氣的變化情況，盡量避開風雨天氣,在天氣允許的情況下方可開機澆筑，現(xiàn)場準備好雨鞋、雨衣、雨布等防雨措施，以備突如其來的陣雨等情況。
六、大體積砼施工溫控計算及測溫保溫的要求。
對于大體積混凝土施工，重要的一點就是控制混凝土內(nèi)部的溫升。對此，有關規(guī)范做出了相應規(guī)定。
根據(jù)《塊體基礎大體積混凝土施工技術規(guī)程》(YBJ224-92)的要求，一般情況下，溫控指標宜不大于下列數(shù)值：
1、混凝土澆筑塊體在澆筑入模溫度基礎上最大溫升值為35OC；
2、混凝土澆筑塊體的內(nèi)外溫差為25 OC以內(nèi)；
3、混凝土澆筑塊體的降溫速度為1.5 OC /d；
1、混凝土配合比設計的要求和一般措施；
要控制混凝土內(nèi)部溫升，根本的一條就是控制混凝土的水泥用量，做好配合比設計。在這一方面，我項目部準備般采取以下措施：
①、優(yōu)選水泥品種，首選采用水化熱較低的礦渣硅酸鹽水泥，次選使用普通硅酸鹽水泥；但因為本工程底板厚度較?。?00），梁全部埋在地下，因水化熱過高引起的砼自約束裂縫的可能性極小，反而是因混凝土后期收縮，受地基約束造成貫通性裂縫的可能性較大，因此選用后期收縮較小的普硅水泥更有利于控制裂縫的產(chǎn)生（普硅水泥的修正系數(shù)為1.0，礦渣水泥的修正系數(shù)為1.2）。綜合考慮，同意商品混凝土公司使用普硅水泥。
②、在混凝土中添加摻合料，改善混凝土性能，降低水泥用量，減少水化熱；本次配合比中，考慮內(nèi)摻21kg礦粉，等量替代21kg水泥，摻加量約為5%。
③、在混凝土中根據(jù)施工的不同需要添加外加劑，如減水劑(降低水泥用量，本次配合比中采用CL-1)，泵送劑(改善混凝土性能)、緩凝劑(推遲溫升高峰的來臨)、微膨脹劑(補償混凝土的收縮，JEA-S)等；
④、因為基礎施工完畢后不會馬上承受全部設計荷載，對于設計強度較高的混凝土，提請設計單位考慮利用混凝土的后期強度，如用60天強度代替28天強度作為混凝土強度等級的評判標準。本次混凝土不考慮此點。
⑤、針對已確定的配合比設計，進行溫升計算，從理論上初步確定是否需要采取降溫措施。
2、配合比設計；
砼中采用摻CL-1減水劑降低水泥用量，摻JEA補償混凝土收縮，改善砼的和易性、可泵性、粘聚度等性能。
該工程砼設計強度等級為C35，商品混凝土配合比：
項目        水        水泥        砂        石（mm）        JEA-3        CL-1        礦粉
                                5-20        16-31.5                       
每m3砼材料用量（kg）        180        378        700        285        856        30        5.6        21
配合比        0.42        0.88        1.63        0.66        1.99        0.07        0.013        0．05
水灰比        0．45                                砂率        38%               
3、溫升計算；
混凝土內(nèi)部水化溫度值：

Tm(t)=Th×ζ=          

而砼內(nèi)部的實際最高溫度T(t)=Tj + Tm(t)  
以上公式中 :
Tm(t)----砼內(nèi)部因水化熱導致的升溫；
Th-----砼的絕熱溫升；
ζ-----散熱影響系數(shù)；
W-----每立方米砼中水泥用量；
Q-----水泥的水化熱（普硅525#水泥Q =375kJ/kg）；
C-----砼的比熱（0.96×103J/kg0C）；
γ-----砼的容重；
F-----粉煤灰、礦粉用量；
   Tj-----砼的澆筑溫度；
依據(jù)公式①，假定砼的澆筑溫度為50C，取底板厚度為0.8米計算，計算結(jié)果如下表。

混凝土內(nèi)部溫度計算表
齡期        水泥用量        水泥水化熱        砼比熱        砼容重        散熱系數(shù)        砼溫升1        礦粉用量        砼溫升2        砼溫升        澆筑溫度        內(nèi)部溫度        降溫速率
3        378        375        960        2450        0.36        21.70        21        0.42        22.12        5        27.12       
4        378        375        960        2450        0.34        20.29        21        0.42        20.71        5        25.71        1.41
5        378        375        960        2450        0.31        18.88        21        0.42        19.30        5        24.30        1.41
6        378        375        960        2450        0.29        17.48        21        0.42        17.90        5        22.90        1.41
7        378        375        960        2450        0.25        15.07        21        0.42        15.49        5        20.49        2.41
8        378        375        960        2450        0.21        12.66        21        0.42        13.08        5        18.08        2.41
9        378        375        960        2450        0.17        10.25        21        0.42        10.67        5        15.67        2.41
10        378        375        960        2450        0.14        8.64        21        0.42        9.06        5        14.06        1.61
11        378        375        960        2450        0.12        7.03        21        0.42        7.45        5        12.45        1.61
12        378        375        960        2450        0.09        5.42        21        0.42        5.84        5        10.84        1.61
13        378        375        960        2450        0.08        4.62        21        0.42        5.04        5        10.04        0.80
14        378        375        960        2450        0.06        3.82        21        0.42        4.24        5        9.24        0.80
15        378        375        960        2450        0.05        3.01        21        0.42        3.43        5        8.43        0.80
16        378        375        960        2450        0.04        2.61        21        0.42        3.03        5        8.03        0.40
17        378        375        960        2450        0.04        2.21        21        0.42        2.63        5        7.63        0.40
18        378        375        960        2450        0.03        1.81        21        0.42        2.23        5        7.23        0.40
19        378        375        960        2450        0.02        1.41        21        0.42        1.83        5        6.83        0.40
20        378        375        960        2450        0.02        1.00        21        0.42        1.42        5        6.42        0.40
21        378        375        960        2450        0.01        0.60        21        0.42        1.02        5        6.02        0.40
22        378        375        960        2450        0.01        0.60        21        0.42        1.02        5        6.02        0.00
23        378        375        960        2450        0.01        0.60        21        0.42        1.02        5        6.02        0.00
24        378        375        960        2450        0.01        0.60        21        0.42        1.02        5        6.02        0.00
25        378        375        960        2450        0.01        0.60        21        0.42        1.02        5        6.02        0.00
26        378        375        960        2450        0.01        0.60        21        0.42        1.02        5        6.02        0.00
27        378        375        960        2450        0.01        0.60        21        0.42        1.02        5        6.02        0.00
28        378        375        960        2450        0.01        0.60        21        0.42        1.02        5        6.02        0.00
根據(jù)國內(nèi)工程實踐以及我公司歷次施工經(jīng)驗，依據(jù)上述公式所計算的混凝土最高溫度（27.120C），一般較實測值略低，但較為接近；需要說明的是，以上結(jié)果是在假定砼的澆筑溫度為50C的情況下計算出來的。如果與實際澆筑時的平均氣溫有較大差異，應根據(jù)上述理論重新計算。
混凝土內(nèi)部溫度降溫速率基本均勻（見下圖），其中有六天（第6天至第11天）降溫速率大于規(guī)范規(guī)定的1.50C/d。應注意加強覆蓋保溫和養(yǎng)護，同時做好測溫工作。

4、砼內(nèi)部抗裂安全系數(shù)計算。
1）、自約束裂縫控制計算。
澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質(zhì)點與混凝土內(nèi)部各質(zhì)點之間相互約束，使表面產(chǎn)生拉應力，內(nèi)部降溫慢受到自約束產(chǎn)生壓應力。計算采用中國建研院PKPM施工計算軟件，由于溫差產(chǎn)生的最大拉應力: 
式中：σt——為混凝土的拉應力 (N/mm2)；
E(t)——混凝土的彈性模量(N/mm2)；
α——混凝土的熱膨脹系數(shù)(1/℃)
△T1——混凝土截面中心與表面之間的溫差(℃)
ν——混凝土的泊松比，取0.15－0.20。
由上式計算的σt如果小于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，則不會出現(xiàn)表面裂縫，否則則有可能出現(xiàn)裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差△T1就有可有效的控制表面裂縫的出現(xiàn)。
取 E0=3.15×104N/mm2,α=1×10-5,△T1=22.12℃,ν=0.15
混凝土在3.0d齡期的彈性模量,由公式:
計算得: E(3.0)=0.75×104N/mm2
混凝土的最大拉應力由式 計算得:σt=1.29N/mm2
3.0d齡期的抗拉強度由式:  計算得:
ft(3.0)=1.34N/mm2
結(jié)論: 3天齡期時因內(nèi)部溫差引起的拉應力σt不大于該齡期內(nèi)混凝土的抗拉強度值，所以不會出現(xiàn)表面裂縫。
同理，依據(jù)上述計算步驟，重復計算各天的結(jié)果見下表：
由表格計算結(jié)果可知：在28天齡期內(nèi)，所有的混凝土自約束拉應力均不大于同期的混凝土抗拉強度，不會出現(xiàn)表面裂縫。但需要注意第4、5、6三天，混凝土自約束拉應力與同期的混凝土抗拉強度相當接近，易出現(xiàn)自約束裂縫，應注意保溫覆蓋。上述計算全部是在不考慮保溫覆蓋的基礎上進行的，現(xiàn)場采取塑料薄膜加麻袋覆蓋，可提高環(huán)境溫度，進一步加大抗裂的安全系數(shù)。

混凝土自約束拉應力及同期抗拉強度計算表
齡期        環(huán)境溫度        砼內(nèi)部溫度        α        E0        Et        ΔT1        σt        lgt        ft(t)
3        5        27.12        1.00E-05        3.15E+04        7.45E+03        22.12        1.29        0.477121        1.34
4        5        25.71        1.00E-05        3.15E+04        9.52E+03        20.71        1.55        0.60206        1.56
5        5        24.30        1.00E-05        3.15E+04        1.14E+04        19.30        1.73        0.69897        1.73
6        5        22.90        1.00E-05        3.15E+04        1.31E+04        17.90        1.84        0.778151        1.85
7        5        20.49        1.00E-05        3.15E+04        1.47E+04        15.49        1.79        0.845098        1.96
8        5        18.08        1.00E-05        3.15E+04        1.62E+04        13.08        1.66        0.90309        2.05
9        5        15.67        1.00E-05        3.15E+04        1.75E+04        10.67        1.46        0.954243        2.12
10        5        14.06        1.00E-05        3.15E+04        1.87E+04        9.06        1.33        1        2.19
11        5        12.45        1.00E-05        3.15E+04        1.98E+04        7.45        1.16        1.041393        2.25
12        5        10.84        1.00E-05        3.15E+04        2.08E+04        5.84        0.95        1.079181        2.31
13        5        10.04        1.00E-05        3.15E+04        2.17E+04        5.04        0.86        1.113943        2.36
14        5        9.24        1.00E-05        3.15E+04        2.26E+04        4.24        0.75        1.146128        2.40
15        5        8.43        1.00E-05        3.15E+04        2.33E+04        3.43        0.63        1.176091        2.44
16        5        8.03        1.00E-05        3.15E+04        2.40E+04        3.03        0.57        1.20412        2.48
17        5        7.63        1.00E-05        3.15E+04        2.47E+04        2.63        0.51        1.230449        2.52
18        5        7.23        1.00E-05        3.15E+04        2.53E+04        2.23        0.44        1.255273        2.55
19        5        6.83        1.00E-05        3.15E+04        2.58E+04        1.83        0.37        1.278754        2.58
20        5        6.42        1.00E-05        3.15E+04        2.63E+04        1.42        0.29        1.30103        2.61
21        5        6.02        1.00E-05        3.15E+04        2.67E+04        1.02        0.21        1.322219        2.64
22        5        6.02        1.00E-05        3.15E+04        2.71E+04        1.02        0.22        1.342423        2.67
23        5        6.02        1.00E-05        3.15E+04        2.75E+04        1.02        0.22        1.361728        2.69
24        5        6.02        1.00E-05        3.15E+04        2.79E+04        1.02        0.22        1.380211        2.72
25        5        6.02        1.00E-05        3.15E+04        2.82E+04        1.02        0.23        1.39794        2.74
26        5        6.02        1.00E-05        3.15E+04        2.85E+04        1.02        0.23        1.414973        2.76
27        5        6.02        1.00E-05        3.15E+04        2.87E+04        1.02        0.23        1.431364        2.78
28        5        6.02        1.00E-05        3.15E+04        2.90E+04        1.02        0.23        1.447158        2.80
2）、混凝土受外約束裂縫控制計算。
大體積混凝土基礎貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的?；炷烈蛲饧s束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一般用約束系數(shù)法來計算約束應力，按以下簡化公式計算： 
式中：σ——混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；
E(t)——混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)；
α——混凝土的線膨脹系數(shù),取1.0×10-5；
△T——混凝土的最大綜合溫差(℃)絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露在室外，且未回填土時，△T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結(jié)果為負值，則表示降溫；
S(t)——考慮徐變影響的松弛系數(shù)，一般取0.3-0.5；
R——混凝土的外約束系數(shù)，當為巖石地基時，R＝1；當為可滑動墊層時，R＝0，一般土地基取0.25-0.50；
ν——混凝土的泊松比。
計算:取S(t)=0.4，R＝0.50,α=1×10-5,γ=0.15。砼27d的彈性模量E(27)=2.87×104 N/mm2；最大綜合溫差 △T=34.16℃，
基礎混凝土最大降溫收縮應力,計算得:σ=2.31N/mm2
不同齡期的抗拉強度由式:  計算得: ft(27)=2.78N/mm2
抗裂縫安全度: K=2.78/2.31=1.20>1.15    滿足抗裂條件；
但是如果徐變影響松弛系數(shù)S(t)取得略大（如0.5），外約束系數(shù)R取值也加大到0.5以上，則整體抗裂安全度不滿足要求，會出現(xiàn)貫穿性或深進的裂縫。對于底板，由于底部防水層和保護層的隔離和可滑動性，這一可能性并不大，但對于以后澆筑的墻板等構件，由于受底板的剛性約束，外約束系數(shù)R接近于1，極易出現(xiàn)跨中1/2、1/4、1/8處的垂直貫通裂縫，這已為合肥地區(qū)多個工程實踐所證實。
5、測溫保溫措施及要求；
本工程地下室底板采用JDC-2型電子測溫儀進行測溫，測溫點的布設詳見附圖。每個測溫點處采用預埋測溫線的方法測量混凝土中部溫度，采用玻璃溫度計測量覆蓋層下混凝土表面的溫度，并予記錄，與理論計算值復核，作為保溫養(yǎng)護的措施依據(jù)。
測量時間頻度：（全部澆筑完畢后12小時開始測溫）
l一5天每4小時測溫一次，6—12天每8小時測溫一次，13—18天每12小時測溫一次，19—28天每24小時測溫一次。
保溫至混凝土中部與室外環(huán)境氣溫（日平均氣溫）的內(nèi)外溫差小于15 OC，且混凝土中部降溫速度連續(xù)三天小于1.0 OC /d時，可以撤除保溫材料，但必須繼續(xù)進行測溫。撤除保溫材料后三天內(nèi)，測溫頻度為每8小時測溫一次。撤除保溫材料后，應繼續(xù)澆水養(yǎng)護（混凝土表面溫度低于5 OC時，不得澆水），澆水養(yǎng)護時間不少于20天。
    6、測溫點的布置詳附圖
七、澆筑前的控制；
在混凝土澆筑前，除應做好配合比設計外，尚應注意以下幾點：
1、        優(yōu)選砂石、等原材料，按照配合比設計規(guī)定的骨料類型、等級要求，做好粗細骨料的選擇、備料和檢驗工作。在充分降低水化熱的同時確?；炷列阅苓_到設計要求。
2、        模板支設時要充分考慮到大體積混凝土澆筑的特殊性，墻板300MM的吊模均采用木模支設，以利于混凝土保溫。模板澆筑前要充分潤濕，支撐系統(tǒng)應根據(jù)模板所承受壓力計算確定。
3、        考慮到本工程混凝土澆筑具有體量大、澆筑強度高、連續(xù)性要求高等一系列特點，在澆筑前應對混凝土的生產(chǎn)廠家（商品混凝土）、運輸能力及運輸路線、現(xiàn)場輸送設備等進行仔細的檢查和落實。應確?；炷羴砹系募皶r性和連續(xù)性，并保證混凝土到現(xiàn)場后能及時入模。
4、        預先準備好足夠的保溫材料和養(yǎng)護設備。
八、澆筑中的控制；
1、選擇較低的氣溫進行澆筑，如果氣溫條件不能滿足要求，應采用冰水攪拌，砂石降溫等方法控制混凝土的入模溫度。以目前的氣溫情況看，可以滿足要求。
2、優(yōu)選科學合理的澆筑方法，針對基礎混凝土的特點和要求，確定澆筑的分段分層，輸送方式，澆筑路線等，盡量加大混凝土的散熱面和最大散熱時間?；A混凝土的散熱面主要是頂面，其散熱時間為自澆筑后起至下一澆筑層混凝土覆蓋為止。因此應盡量壓縮澆筑層厚度，保證每一澆筑層的散熱。根據(jù)設計情況，結(jié)合澆筑振搗的方式，初步確定澆筑采用平面分層澆筑，按照泵送方式考慮，完全可以在混凝土初齡時間以前澆筑完畢。如現(xiàn)場實施中有困難，應考慮減少澆筑層厚度或摻加緩凝劑。澆筑的路線應從⑹和⒄軸基礎開始，先澆筑地粱及筏板，澆筑帶寬度為2500MM左右，然后向中部推進，直至回到⒀軸中部兩頭澆筑的混凝土接頭，如附圖。
３、筏板厚度800MM，平面面積約2000平方米，地梁最大截面為1000×1900，長度為16M左右，總澆筑方量約2000立方米。（分南北區(qū)兩次澆筑）筏板采取常規(guī)的斜面分層的澆筑方法。分層厚度為400MM。每層澆筑量約為10 M3，地梁采用平面分層的澆筑方法，分層厚度為400MM，每層澆筑量約為15 M3，均應控制在混凝土初凝時間以內(nèi)澆筑完成。
４、        凝土自吊斗口下落的自由傾落高度不得大于2M，如超過2M時必須采取措施。
５、澆筑混凝土時應分段分層連續(xù)進行，每層澆筑高度應根據(jù)結(jié)構特點、鋼筋疏密決定，一般分層高度為振搗器作用部分長度的1.25倍，最大50CM。
６、        插入式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不但遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍（一般30~40CM）。振搗上一層時應插入下層5CM，以消除兩層間的接縫。表面振動器（或平板振動器）的移動間距，應能保證振動器的平板覆蓋已振實部分邊緣。
７、        澆筑混凝土應連續(xù)進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，　　　　　并應在前層混凝土凝結(jié)之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所用水泥品種及混凝土凝結(jié)條件確定，一般2h時，應按施工縫處理。
８、梁柱結(jié)點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用細石子同強度等級混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。
九、澆筑后的控制；
1、        混凝土澆筑后，表面應抹平壓實，如混凝土表面出現(xiàn)石料下沉，表面浮漿過多，應適當添加粗骨料于表面，并用木抹板拍實。
2        、混凝土表面用塑料薄膜覆蓋以保水，外加麻袋覆蓋以保溫。安排專人負責，加強表面觀察和澆水養(yǎng)護。
3、隨時注意外界氣溫的較大變化對混凝土的影響。如遇氣溫驟降，應提前做好混凝土的保溫工作。